SA-210C内螺纹管-超临界火电锅炉专用内螺纹管
1月15日周一，在岸人SA-210C内螺纹管开盘继续上涨，开盘一小时内，连续突破6.45、6.44、6.43三道关口。
突破6.43后，在岸SA-210C内螺纹管创下2015年12月9日以来的新高。在岸人民币目前稳定在6.43附近。
周一SA-210C内螺纹管兑美元中间价报6.4574，上调358点，为2016年5月3日以来新高。
离岸SA-210C内螺纹管日内亦有上涨，自6.46下方震荡逼近6.43。
中间价机制中“逆周期系数”调整对SA-210C内螺纹管的影响，似乎已经被市场消化。上周周四、周五在岸人民币大涨，周五更是连续突破四道关口，涨破6.46。
上周SA-210C内螺纹管的大涨与美元指数走势一致。周四、周五，美元指数连续下跌，自92.5附近跌至90上方。
周五在岸SA-210C内螺纹管官方收盘报6.4680，夜盘收盘报6.4665。
去年5月，央行称考虑在SA-210C内螺纹管对美元汇率中间价报价模型中引入逆周期因子，以适度对冲市场情绪的顺周期波动，缓解外汇市场可能存在的“羊群效应”。
逆周期因子引入后，SA-210C内螺纹管在接下来的三个多月时间里都处于单边上涨模式。直至9月中旬，中国央行将外汇风险准备金率调整由20%下调为零，叠加美联储加息预期上升，SA-210C内螺纹管重回双向波动。
2017年，SA-210C内螺纹管累计上涨6.72%，涨幅为九年来最大。
大涨引发市场对于出口贸易的担忧，但韩会师今日分析称，SA-210C内螺纹管升贬值与中国外贸规模的变化并不存在简单的因果关系，监管判断汇率稳定的依据并不在于点位，而在于是否有单边恐慌。
汇率只是影响贸易的因素之一。至于汇率会在多大程度上影响贸易，这十分难以测算，但从2005年以来的出口总量数据看，SA-210C内螺纹管升值并没有成为决定性的制约因素。
我们现在应该不难理解为什么监管当局敢于旁观SA-210C内螺纹管对美元如此强势的升值了。对于监管当局而言，汇率的点位是没有意义的，如果汇率市场没有单边恐慌，市场交易正常运行，国际收支安全没有受到明显冲击，同时出口规模也没有受到明显影响，那么基本可以确定当前的汇率水平是安全的，汇率政策是稳健的。
SA-210C内螺纹管当前只是对美元升值，SA-210C内螺纹管对一篮子货币的总体汇率水平是平稳的，虽然SA-210C内螺纹管对美元升穿了6.50，上周五最高触及6.4580，逼进了2017年9月6.4350的前期低位，但同时美元指数也跌穿了91，和2017年9月91.0的前期低位基本持平。所以，SA-210C内螺纹管对一篮子货币其实是相当平稳的。
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SA-210C锅炉用内螺纹无缝钢管(简称内螺纹管)的内壁上有凹凸的内螺纹，能有效改善管壁的传热效果，使管壁温度更加均匀，因而在300、600MW及以上的大容量亚临界和超临界火电锅炉中得到广泛应用。国内生产的主要品种为ASME系列中的SA210-A1、SA-210C等牌号。因目前国内只有极少数厂家能批量生产，产量在1.5万t/a以上，故尚有一定的市场需求量。
2 内螺纹管的技术要求
目前内螺纹管的国家标准尚未实施，因而生产厂家仅按各锅炉制造厂的具体采购规范组织生产。除要求化学成分和力学性能符合国标或ASME标准外，不同的锅炉制造厂家对钢管厂家钢管规格、螺纹头数、几何尺寸偏差等有不同的要求。为了获得良好的传热效果，对螺纹高度、螺距、螺纹升角有特殊的规定。图1为国内某锅炉制造厂采购规范中冷拔内螺纹管的截面示意图。
其采购规范规定Φ60.3mm X 7.5mm内螺纹管的主要参数为：
外径Φ(60.3±0.25)mm;较大内径Φ(43.40±0.25)mm;最小内径Φ40.32mm;最小壁厚7.5mm(﹢22%/-0);螺纹头数8个;螺纹高度(1.12±0.30)mm。
3 拔制原理
冷拔内螺纹管技术是在固定内模拔管技术的基础上发展起来的。冷拔内螺纹管的成型机构如图2所示。拔制过程中，由于内模上存在螺纹沟槽，沟槽的前沿侧边将承受与之接触的管料内壁凸肋前沿侧边的挤压，在沟槽受力侧的法向上产生挤压力，此力的切向分量将驱动内模和连杆旋转。只有当内模螺旋沟槽曲线的升角大于一定数值时，沟槽受力侧边所受的切向分力才足以克服内模和连杆所受的旋转阻力而发生旋转。管料在小车拖动下，减径减壁前进，内表面受内模的旋转作用，形成了内螺纹。
4 生产工艺
4.1工艺流程
冷拔内螺纹管的生产工艺流程：热轧毛管→组批→打头→酸洗→检验、修磨→酸洗、润滑→拔制→退火→矫直→切管→双探→打头→退火→酸洗→、润滑→成品拔制→成品热处理→矫直→切管→检验→包装→入库。
4.2冷拔生产工艺
4.21拔制工艺及毛管规格的确定
在冷拔成型过程中，管料沿拔制方向的延伸变形为主要变形，而钢管整个横截面却为不均匀变形，即使内模沟槽不直接沿径向挤压内螺纹，管料在内螺纹处的壁厚也将参与延伸变形，薄壁部分产生附加压应力，厚壁部分产生附加拉应力，管壁被延伸拉薄即出现拉缩现象。这就使得凸筋充填困难，实际螺纹高度小于内模沟槽深度。凸筋的拉缩量与壁厚压下率、壁径比、壁厚不均匀有关。为了保证螺纹高度达到标准要求，必须有足够的减壁量。但是，减壁量受拔制应力的限制不可能很大，否则管料和内模可能被拉断。考虑到成品壁厚为单向正偏差，实际最小壁厚按﹢10%计算，为8.25mm。根据资料提供的公式，可计算出成品前道次的钢管壁厚约为10.2mm。为了减少拔制道次，毛管规格应尽可能接近成品规格。同时，为了消除热轧毛管的壁厚不均匀及其他缺陷，在拔制成品前应先用圆柱形内模粗拔1道。经多次试验，最后选用Φ76mm X 11mm的毛管，具体冷拔工艺见表1。
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